序論：寫(xiě)作是一種深度的自我表達(dá)。它要求我們深入探索自己的思想和情感，挖掘那些隱藏在內(nèi)心深處的真相，好投稿為您帶來(lái)了七篇經(jīng)濟(jì)性研究范文，愿它們成為您寫(xiě)作過(guò)程中的靈感催化劑，助力您的創(chuàng)作。

篇(1)

【關(guān)鍵詞】非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬；薪酬；激勵(lì)

在我國(guó)，伴隨著市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，人們生活水平的提高，員工需求的多樣化，工資、獎(jiǎng)金等經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬越來(lái)越顯示出其所具有的保健因素特性（Fredrick Herzberg，1959），或者說(shuō)單純的經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬忽視了員工的個(gè)人態(tài)度和需求偏好（龐彪 ，2011），而非濟(jì)性報(bào)酬又具有經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬所不能比擬的特點(diǎn)和激勵(lì)效果（鄭煒、黃順春，2007）。正因?yàn)槿绱耍墙?jīng)濟(jì)性報(bào)酬不僅廣泛為實(shí)際部門(mén)所運(yùn)用，也成為理論界研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。所以，理清理論界對(duì)非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的研究現(xiàn)狀和動(dòng)態(tài)，正確把握非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的內(nèi)涵和激勵(lì)效果，具有非常重要的價(jià)值和意義。

1 非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的內(nèi)涵

非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬這一概念是由美國(guó)密歇根大學(xué)John E.Tropman于1990年在其著作《薪酬方案一如何制定員工激勵(lì)機(jī)制》中第一次提出。John E.Tropman基于傳統(tǒng)薪酬體制對(duì)員工激勵(lì)的動(dòng)力日漸枯竭的現(xiàn)狀，認(rèn)為應(yīng)該把基本工資、附加工資、福利工資、工業(yè)用品補(bǔ)貼、額外津貼等貨幣性收入和晉升機(jī)會(huì)、發(fā)展機(jī)會(huì)、心理收入、生活質(zhì)量及個(gè)人因素等非貨幣報(bào)酬統(tǒng)一起來(lái)，或者說(shuō)作為一個(gè)整體來(lái)考慮。其核心思想是將有形報(bào)酬和無(wú)形報(bào)酬有機(jī)結(jié)合，而不再局限于以工資和福利為主體的現(xiàn)金報(bào)酬（曾湘泉，2009）。在此基礎(chǔ)上，美國(guó)薪酬協(xié)會(huì)（WAW）在2000年提出了第一個(gè)總報(bào)酬模型，并將工作體驗(yàn)（包括贊譽(yù)和認(rèn)可、工作與生活的平衡、組織文化、職業(yè)生涯發(fā)展以及工作環(huán)境）作為模型框架的重要組成部分。

廖泉文（2003）把報(bào)酬體系中的非物質(zhì)回報(bào)（軟報(bào)酬）理解為非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬，認(rèn)為它包括工作本身、工作環(huán)境、企業(yè)形象三個(gè)部分。彭劍鋒（2003）把非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬解釋為員工在工作過(guò)程中所感受到的工作本身、工作環(huán)境以及組織特征帶來(lái)的效用。劉洪（2006）認(rèn)為非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬是個(gè)人對(duì)工作本身或者對(duì)工作在心理或物質(zhì)環(huán)境上的滿足感。趙曙明（2007）將非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬理解為總報(bào)酬組成中的內(nèi)在報(bào)酬，是雇員因完成工作而形成的心理思維形式，對(duì)個(gè)人而言是內(nèi)在的，通常是因參與特定的任務(wù)和活動(dòng)而產(chǎn)生的。

綜上可見(jiàn)，理論界對(duì)非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬內(nèi)涵的認(rèn)識(shí)還存在很大差異，這種差異可能是由于研究的角度不同所致，也可能是根據(jù)研究的內(nèi)容不同引起，還可能是由于強(qiáng)調(diào)的側(cè)重點(diǎn)不同所造成的。實(shí)際上，在對(duì)非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬進(jìn)行理解時(shí)，把握住以下兩點(diǎn)是非常重要的：首先，非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬是報(bào)酬，是來(lái)自員工參與工作的回報(bào)，換言之，員工如果沒(méi)有參與到某個(gè)組織的某項(xiàng)工作，就得不到這些回報(bào)。它是員工工作之應(yīng)得而不是別人的施舍或恩賜（黃順春，2007）。其次，它是非經(jīng)濟(jì)性的，即不是以直接或間接的貨幣形式體現(xiàn)的回報(bào)，而是屬于員工的一種精神的或心理的收入。據(jù)此，可以把非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬概括為總報(bào)酬中除去薪酬和福利之外的任何用于吸納、保留和激勵(lì)員工的并被員工認(rèn)為具有價(jià)值的回報(bào)。

2 非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的構(gòu)成維度

關(guān)于非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的構(gòu)成維度，學(xué)者們存在著不同的認(rèn)識(shí)。

國(guó)外學(xué)者John E.Tropman（1990）把非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬構(gòu)成進(jìn)行了簡(jiǎn)單劃分，他認(rèn)為整體薪酬方案應(yīng)分為晉升機(jī)會(huì)、發(fā)展機(jī)會(huì)、心理收入（工作中的情感回報(bào)、協(xié)調(diào)家庭和工作生活）、生活質(zhì)量（上下班便利措施、彈性的工作時(shí)間、孩子看護(hù)）、私人因素等。Joseph J.Martocchio（2005）認(rèn)為內(nèi)部薪酬也屬于非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬，內(nèi)部薪酬反映了員工工作時(shí)的心理狀態(tài)，根據(jù)工作特征理論，當(dāng)員工的工作在技術(shù)種類、工作性質(zhì)、工作意義、自和反饋這五個(gè)核心方面的評(píng)價(jià)高時(shí)，員工的工作經(jīng)驗(yàn)會(huì)增強(qiáng)其心理狀態(tài)。2006年，美國(guó)薪酬協(xié)會(huì)將總報(bào)酬中的工作體驗(yàn)進(jìn)一步劃分為平衡工作與生活、績(jī)效與賞識(shí)和個(gè)人發(fā)展與職業(yè)機(jī)會(huì)三個(gè)方面。George T.milkovich（2008）用列舉的方式指出相關(guān)性回報(bào)包括認(rèn)可與社會(huì)地位、就業(yè)保障、富于挑戰(zhàn)性的工作，學(xué)習(xí)機(jī)會(huì)。

國(guó)內(nèi)學(xué)者廖泉文和彭劍鋒（2003）對(duì)非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的分類比較一致。他們都將非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬分為三個(gè)維度，而其中的兩個(gè)維度是相同的。廖泉文將軟報(bào)酬系統(tǒng)劃分為工作本身、工作環(huán)境和企業(yè)形象三個(gè)維度，彭劍鋒則認(rèn)為非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬包括工作本身、工作環(huán)境和組織本身帶來(lái)的效用三部分。但二者對(duì)各個(gè)維度的包括的內(nèi)容卻存在很大差異。

可見(jiàn)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的具體劃分雖然很有見(jiàn)地，但其劃分基本是簡(jiǎn)單地列舉，缺乏系統(tǒng)性，更沒(méi)有對(duì)其各種非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的內(nèi)在聯(lián)系進(jìn)行分析。

3 非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的影響因素

最初對(duì)非經(jīng)濟(jì)性報(bào)酬的研究主要集中在組織內(nèi)部的特征上，大多忽略了外部因素。易正偉（2004）通過(guò)對(duì)知識(shí)型員工相對(duì)密集的通信和互聯(lián)網(wǎng)行業(yè)中三家公司的調(diào)查，發(fā)現(xiàn)學(xué)歷層次、收入水平和職務(wù)高低是導(dǎo)致員工對(duì)各薪酬因素表現(xiàn)出認(rèn)可差異的主要因素，年齡因素對(duì)員工薪酬認(rèn)知的影響程度卻較小，而性別對(duì)員工的薪酬認(rèn)知基本上沒(méi)有影響。

篇(2)

關(guān)鍵詞：PET；經(jīng)濟(jì)性比較

DOI：10.16640/ki.37-1222/t.2017.08.111

0 引言

PET材料即聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯，該種材料是由對(duì)苯二甲酸與乙二醇經(jīng)縮合聚合化學(xué)反應(yīng)后而得到的一種高聚物，以往大多用在日用品、食品包裝等一些方面；但隨著近年來(lái)對(duì)改材料的深入研究，已經(jīng)逐漸將其運(yùn)用到土木工程方面，主要是作為一種新型的FRP來(lái)對(duì)受損或承載力不夠結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行外包加固，使其達(dá)到結(jié)構(gòu)安全性的要求。而本文將對(duì)這種新型材料在工程上運(yùn)用后的經(jīng)濟(jì)性情況進(jìn)行一定的分析研究，同時(shí)為工程設(shè)計(jì)、施工加固人員提供一些參考依據(jù)。

1 不同加固方法的性能比較

目前土木工程中常用的加固方法以及各自優(yōu)缺點(diǎn)分析如下：

增大構(gòu)件截面法：其優(yōu)點(diǎn)是施工成本較低，且設(shè)計(jì)和施工的經(jīng)驗(yàn)豐富；但缺點(diǎn)也很明顯，濕作業(yè)時(shí)間長(zhǎng)，對(duì)周邊的工作生活環(huán)境有一定的影響，構(gòu)件的自重以及截面增大，加固后建筑的使用空間會(huì)有所減小。

外包鋼加固法：其優(yōu)點(diǎn)是施工相對(duì)快捷簡(jiǎn)便、鋼材的受力性能較好，現(xiàn)場(chǎng)工作量較小；但缺點(diǎn)是用鋼量大，經(jīng)濟(jì)成本較高，并且不適合腐蝕介質(zhì)較強(qiáng)的環(huán)境中使用。

增加支撐加固法：該種加固方法受力明確、方法簡(jiǎn)單且效果明顯，但最大的問(wèn)題在于會(huì)改變建筑物的原貌以及影響使用功能，而且影響建筑物內(nèi)外的空間并且現(xiàn)場(chǎng)工作量較大，往往只用于整體結(jié)構(gòu)的加固。

外包FRP加固法：這種加固法方法不需要建筑模板，并且具有更高的強(qiáng)度和韌性，以及更好的能量吸收能力。特別是外包FRP層（無(wú)論是CFRP還是PET），都具有很強(qiáng)的耐腐蝕能力，因此更適合惡劣環(huán)境下應(yīng)用。

2 不同加固方法經(jīng)濟(jì)性比較

首先先來(lái)看增大構(gòu)件截面法的加固成本，該種方法相當(dāng)于重新施工制作一根原有的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件為鋼筋混凝土?xí)r，該方法僅僅需要少量的鋼筋和部分混凝土即可，因此其加固材料成本較低。但我們也應(yīng)該看到，該方法施工r間較長(zhǎng)并且受氣候環(huán)境影響較大，并且工程量較少時(shí)人工費(fèi)所占極高，經(jīng)調(diào)查人工費(fèi)與材料費(fèi)的比例要到1：1甚至更多，這還沒(méi)有考慮到對(duì)周邊環(huán)境造成影響、工程時(shí)間成本以及加固工程后期保養(yǎng)維護(hù)等一些額外費(fèi)用。因此，該種加固方法雖然簡(jiǎn)單易行，但總體計(jì)算下來(lái)成本較高，并不是非常合算。

其次來(lái)分析增加支撐加固法，該加固方法與增大構(gòu)件截面法的經(jīng)濟(jì)性類似。但由于增加支撐加固法大多為建筑物或構(gòu)筑物的整體結(jié)構(gòu)加固，因此工程量往往都較大，所以單位工程量中的人工費(fèi)與材料費(fèi)的比例要低于前一種方法。但同樣該種方法后期養(yǎng)護(hù)費(fèi)用也不低，并且會(huì)損害建筑物的原貌和使用功能，在這些有形和無(wú)形的經(jīng)濟(jì)損失程度不可預(yù)計(jì)，而且必須要在工程結(jié)構(gòu)的各方面條件允許的情況下才可以采用。

外包鋼加固法以及外包碳纖維材料的加固方法目前在我國(guó)已經(jīng)使用的非常廣泛，而外包PET材料則運(yùn)用的較少。這三種加固方法機(jī)理類似，因此將其經(jīng)濟(jì)性對(duì)比分析以表格的形式展現(xiàn)，根據(jù)實(shí)際調(diào)查結(jié)果和試驗(yàn)數(shù)據(jù)整理分析。

外包PET材料的加固方法，在施工人工費(fèi)，材料費(fèi)以及后期的維護(hù)費(fèi)用上都要低于外包鋼和外包碳纖維材料的加固方法；并且在實(shí)際工程的調(diào)查情況和試驗(yàn)研究結(jié)果中也顯示出外包PET材料的構(gòu)件承載力性能不低于外包碳纖維材料的構(gòu)件，但由于本文不著重分析加固后構(gòu)件性能，因此不再贅述。

3 結(jié)語(yǔ)

采用外包PET材料的結(jié)構(gòu)加固技術(shù)措施，能夠恢復(fù)和提高舊有結(jié)構(gòu)承載能力和保護(hù)周邊環(huán)境不受影響，延長(zhǎng)結(jié)構(gòu)壽命，滿足使用需要，同時(shí)消除結(jié)構(gòu)安全隱患，又節(jié)省大量投資和維護(hù)費(fèi)用，可收到較好的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益。

參考文獻(xiàn)：

篇(3)

【關(guān)鍵詞】經(jīng)濟(jì)訂貨 仿真系統(tǒng) 需求

經(jīng)濟(jì)訂貨量對(duì)一個(gè)企業(yè)的經(jīng)營(yíng)業(yè)績(jī)至關(guān)重要。合理確定經(jīng)濟(jì)訂貨量不僅可以減少企業(yè)的現(xiàn)金流量、降低產(chǎn)品成本、增加利潤(rùn)，而且可以在一定程度上提高企業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力。隨著市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)體制的逐步完善，市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的日趨激烈，如何獲得適合本企業(yè)的經(jīng)濟(jì)訂貨量，如何選擇庫(kù)存和訂貨策略，已成為企業(yè)研究的一項(xiàng)重要課題，迫切要求企業(yè)不斷探索行之有效的成本控制方法。

一、經(jīng)濟(jì)訂貨批量的基本涵義及現(xiàn)狀

經(jīng)濟(jì)訂貨批量是指能夠使一定時(shí)期存貨的相關(guān)總成本達(dá)到最低點(diǎn)的進(jìn)貨數(shù)量。在存貨總成本中決定存貨經(jīng)濟(jì)訂貨批量的成本因素主要包括變動(dòng)性進(jìn)貨費(fèi)用、變動(dòng)性存儲(chǔ)成本以及缺貨時(shí)的缺貨損失。不同的成本費(fèi)用與進(jìn)貨量呈現(xiàn)不同的變動(dòng)關(guān)系。減少進(jìn)貨量，增加進(jìn)貨次數(shù)，可以降低存儲(chǔ)成本，但會(huì)提高進(jìn)貨費(fèi)用與缺貨成本；相反，增加進(jìn)貨批量，減少進(jìn)貨次數(shù)，可以降低進(jìn)貨費(fèi)用與缺貨成本，但會(huì)提高存儲(chǔ)成本。因此，協(xié)調(diào)好各項(xiàng)成本間的關(guān)系，使總和保持最低水平，是企業(yè)訂貨所追求的目標(biāo)。

理論上，經(jīng)濟(jì)訂貨批量是根據(jù)經(jīng)濟(jì)訂貨批量模型推導(dǎo)確定的。然而，受需求變動(dòng)、行業(yè)特點(diǎn)、客觀條件等因素的影響，該模型在實(shí)際工作中很難得到推廣，主要有以下幾方面原因。

1、存貨的耗用或銷(xiāo)售不均衡

實(shí)際上多數(shù)企業(yè)存貨的耗用或銷(xiāo)售都是不均衡的，而經(jīng)濟(jì)進(jìn)貨批量的基本模型是以“假設(shè)存貨的耗用或銷(xiāo)售均衡”為前提的。

2、受傳統(tǒng)觀念、客觀條件的影響

由于受傳統(tǒng)觀念、客觀條件的影響，企業(yè)往往采取“需求多少、購(gòu)進(jìn)多少”的辦法，未充分考慮進(jìn)貨的經(jīng)濟(jì)性。

3、計(jì)算過(guò)程復(fù)雜，影響采購(gòu)工作

計(jì)算機(jī)技術(shù)在該領(lǐng)域未得到廣泛應(yīng)用，單純依靠人工計(jì)算來(lái)實(shí)現(xiàn)，難度很大，且影響采購(gòu)工作。

二、訂貨仿真系統(tǒng)的建立

1、相關(guān)說(shuō)明

（1）訂貨系統(tǒng)要研究的問(wèn)題就是在不同需求情況下的訂貨策略，即每隔多少時(shí)間需要補(bǔ)充一次，每次補(bǔ)充量應(yīng)為多少等。策略的優(yōu)劣以所需費(fèi)用為衡量標(biāo)準(zhǔn)，所需費(fèi)用越少，該策略就越好。

（2）一般從訂貨到貨物入庫(kù)，往往需要一段時(shí)間，這段時(shí)間稱為滯后時(shí)間。由于存在滯后性，所以應(yīng)提前一段時(shí)間訂貨。

2、相關(guān)概念

需求：是訂貨系統(tǒng)的輸入。由于需求，使庫(kù)存量不斷減少。

訂貨：是訂貨系統(tǒng)的輸出。由于訂貨，使庫(kù)存量得到補(bǔ)充。

保管費(fèi)：使用倉(cāng)庫(kù)、保管貨物以及因貨物損壞變質(zhì)等支出費(fèi)用，每件貨物保管費(fèi)用C1表示；

缺貨費(fèi)：由于貨物不足，供不應(yīng)求造成的損失，如失去銷(xiāo)售機(jī)會(huì)、停工待料等損失，用C2表示；

訂貨費(fèi)：訂貨過(guò)程中的手續(xù)費(fèi)、貨物本身的價(jià)格以及運(yùn)輸費(fèi)等，每次訂貨費(fèi)用用C3表示。

3、訂貨仿真系統(tǒng)的建立

訂貨仿真系統(tǒng)建立的前提條件是：

（1）從發(fā)出訂貨到收到貨物需隔N天；

（2）每件貨物每天的保管費(fèi)、缺貨損失費(fèi)和每次的訂貨費(fèi)；

（3）每天貨物的需求量是在0-I之間均勻分布的隨機(jī)數(shù)；

（4）原始庫(kù)存為Q0。

以總天數(shù)G為例，依次對(duì)不同方案進(jìn)行仿真，最后比較各方案的總費(fèi)用，從而就可以作出策略選擇。

輸入一些常數(shù)和初始數(shù)據(jù)后，以一天時(shí)間為步長(zhǎng)進(jìn)行仿真。首先，檢查這一天是否是預(yù)定到貨日期，如果是，則原有庫(kù)存量加Q；如果不是，則庫(kù)存量不變，接著仿真隨機(jī)需求量。若庫(kù)存量大于需求量，則新的庫(kù)存量就是原庫(kù)存量減去需求量；反之，則新庫(kù)存量變?yōu)榱悖⑶乙诳傎M(fèi)用上加一短缺損失。然后檢查實(shí)際庫(kù)存量是否小于重新訂貨起點(diǎn)數(shù)，如果是，則需重新訂貨，這時(shí)就累加一次訂貨費(fèi)。如此反復(fù)運(yùn)行G天，即可得所需費(fèi)用總值，這一過(guò)程的流程如圖1所示。

三、應(yīng)用舉例

某倉(cāng)庫(kù)日需求量均值為120，是方差為25的正態(tài)分布函數(shù)，初始庫(kù)存量為500，當(dāng)庫(kù)存量下降到某一數(shù)量時(shí)即訂貨，提出訂貨后到貨延遲天數(shù)為均勻分布的隨機(jī)數(shù)，20%貨物延遲為兩天，50%延遲為三天，30%延遲為四天，庫(kù)存每件/天的費(fèi)用是C1元，缺貨每件/天的費(fèi)用是C2元，一次訂貨費(fèi)用為C3元，試制定一個(gè)訂貨起點(diǎn)數(shù)、每次訂貨數(shù)，以使總的費(fèi)用最小。

第一步：產(chǎn)生原材料30天的日需求量。

xq=120+sqrt(25)×randn(30,1)

xq=[118，112，121，121，114，126，126，120，122，121，119，

124，117，131，119，121，125，120，120，116，121，113，124，128，

117，124，126，112，113，123]'

第二步：產(chǎn)生30次訂貨的延遲天數(shù)，見(jiàn)表1。

產(chǎn)生30個(gè)（0,1）均勻分布隨機(jī)數(shù)u

u＝rand（30，1）

u=[0.0153，0.7468，0.4451，0.9318，0.4660，0.4186，0.8462，

0.5252，0.2026，0.6721，0.8381，0.0196，0.6813，0.3795，0.8318，

0.5028，0.7095，0.4289，0.3046，0.1897，0.1934，0.6822，0.3028，

0.5417，0.1509，0.6979，0.3784，0.8600，0.8537，0.5936]’

讀入延遲天數(shù)的累積概率分布函數(shù)F（i）

F（0）=0，F(xiàn)（1）=0.2，F(xiàn)（2）=0.7，F(xiàn)（3）=1

將u與F由小到大順次比較，當(dāng)F（I-1）

第三步：得到倉(cāng)庫(kù)30天的總費(fèi)用。

Matlab實(shí)現(xiàn)的源程序如下：

%原材料30天的日需求量

xq=[118，112，121，121，114，126，126，120，122，121，119，

124，117，131，119，121，125，120，120，116，121，113，124，128，

117，124，126，112，113，123]’；

% 30次訂貨的延遲天數(shù)

dhyc=[2，4，3，4，3，3，4，3，3，3，4，2，3，3，4，3，4，3，3，2，2，3，

3，3，2，3，3，4，4，3]’；

% 設(shè)置c1，c2，c3的值：c1=1；c2=10；c3=100；zfy=zeros(400，400)；

%設(shè)置訂貨起點(diǎn)數(shù)

for dhqd=100：400

%設(shè)置訂貨數(shù)

for dhl=100：400

% 庫(kù)存量初始化為500

kc=500；

%訂貨次數(shù)初始化為0

dhcs=0；

% 每天到貨量初始化為0

dhs=zeros（34，1）；

for I=1：30

kc=kc+dhs（i）；

if kc

zfy（dhqd,dhl）=zfy（dhqd，dhl）+（xq（i）-kc）×c2；

kc=0；

else

kc=kc-xq（i）；

end

zfy（dhqd,dhl）=zfy（dhqd,dhl）+c1×kc；

if kc

dhcs=dhcs+1；

zfy（dhqd,dhl）=zfy（dhqd,dhl）+c3；

dhs（I+dhyc（dhcs））=dh（（I+dhyc（dhcs））+dhl；

end

end

end

end

minzfy（1，1）=100；

minzfy（1，2）=100；

minzfy（1，3）=zfy（100，100）；

for m=100：400

for n=100：400

if minzfy（1，3）>zfy（m，n）

minzfy（1，1）=m；

minzfy（1，2）=n；

minzfy（1，3）=zfy（m，n）；

end

end

end

得minzfy=[383，117，7042]，即30天內(nèi)，訂貨起點(diǎn)數(shù)為383，訂貨數(shù)為117時(shí)，訂貨的總費(fèi)用最小，117即為經(jīng)濟(jì)訂貨量。

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篇(4)

關(guān)鍵詞：電動(dòng)汽車(chē)；能耗分析；動(dòng)力性；經(jīng)濟(jì)性；綜合評(píng)價(jià)

在動(dòng)力性方面，我國(guó)電動(dòng)汽車(chē)動(dòng)力性評(píng)價(jià)指標(biāo)主要是依據(jù)是國(guó)標(biāo)《 GB/T 18385 2005 電動(dòng)汽車(chē)動(dòng)力性試驗(yàn)方法》，主要評(píng)價(jià)指標(biāo)包括最高車(chē)速，30分鐘最高車(chē)速，加速能力，爬坡車(chē)速，坡道起步能力等。

在經(jīng)濟(jì)性方面，經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)指標(biāo)主要依據(jù)國(guó)標(biāo)《GB/T 18386 2005 電動(dòng)汽車(chē)能量消耗率和續(xù)駛里程試驗(yàn)方法》，測(cè)試工況分為60km/h和NEDC循環(huán)工況，評(píng)價(jià)指標(biāo)主要有能量消耗率和續(xù)駛里程。

針對(duì)經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)而言，不同的國(guó)家，在選擇循環(huán)工況和方案時(shí)有著不同的規(guī)定和標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)于行駛工況的開(kāi)發(fā)而言，最初是針對(duì)傳統(tǒng)的燃油汽車(chē)的排放以及油耗的檢測(cè)，當(dāng)前，針對(duì)新能源汽車(chē)，特別是電動(dòng)汽車(chē)，還沒(méi)有形成針對(duì)性的行駛工況的評(píng)價(jià)體系，在進(jìn)行評(píng)價(jià)和實(shí)車(chē)測(cè)試時(shí)，還是遵循傳統(tǒng)汽車(chē)的行駛工況來(lái)進(jìn)行，例如參考?xì)W洲經(jīng)濟(jì)委員會(huì)的ECE-15的標(biāo)準(zhǔn)，以及為了滿足市郊路面的行駛狀況而修改的EUDC市郊工況；另外還有日本所推出的10？15工況和其最新修訂的JC08工況；美國(guó)相繼也制定了一些工況標(biāo)準(zhǔn)，如：UDDS、SAE等。對(duì)于我國(guó)的國(guó)標(biāo)而言，除了所指出的NEDC工況外，一些研究單位和科研院所還針對(duì)不同地區(qū)的路況建立了一些典型的工況數(shù)據(jù)，如北京地區(qū)的工況、長(zhǎng)春地區(qū)的工況以及西安地區(qū)的工況等，基于這些工況來(lái)對(duì)整車(chē)的路面性能進(jìn)行評(píng)價(jià)[1-3]。

此外，針對(duì)評(píng)價(jià)純電動(dòng)汽車(chē)最高車(chē)速、爬坡能力、加速時(shí)間、能量消耗率以及續(xù)駛里程等動(dòng)力性與經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)指標(biāo)，不同的車(chē)型有著不同的性能指標(biāo)，而對(duì)于相同的車(chē)型，由于有著不同的電動(dòng)機(jī)參數(shù)和傳動(dòng)系統(tǒng)參數(shù)的匹配，導(dǎo)致其能耗和動(dòng)力性之間也存在著差異。在選擇車(chē)型和實(shí)施定量計(jì)算時(shí)，如果對(duì)于一個(gè)車(chē)型而言，其方案選擇和性能指標(biāo)相對(duì)于另一個(gè)車(chē)型較高時(shí)，性能優(yōu)勢(shì)較為明顯，倘若各指標(biāo)之間優(yōu)劣交錯(cuò)，這就需要重新對(duì)比評(píng)價(jià)。對(duì)此，在各國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)中還少有提及車(chē)輛的綜合評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)[4-6]。

1 電動(dòng)汽車(chē)動(dòng)力性評(píng)價(jià)指標(biāo)

對(duì)于純電動(dòng)汽車(chē)而言，動(dòng)力性需求方面，和傳統(tǒng)汽車(chē)基本類似，在GB18385-2005中所列出的評(píng)定車(chē)輛動(dòng)力性的參數(shù)主要是加速時(shí)間、最高車(chē)速和最大爬坡能力。。

1.1 最高車(chē)速

對(duì)于最高車(chē)速而言，主要有兩種類型的指標(biāo)，分別是30分鐘最高車(chē)速和1Km最高車(chē)速，以上兩個(gè)指標(biāo)都是基于所設(shè)定的條件下所能實(shí)現(xiàn)的平均車(chē)速，主要是用來(lái)評(píng)定純電動(dòng)汽車(chē)的高速行駛的性能狀況。在純電動(dòng)汽車(chē)中，傳動(dòng)系統(tǒng)的速比和驅(qū)動(dòng)電機(jī)的最高轉(zhuǎn)速?zèng)Q定了純電動(dòng)車(chē)的最高車(chē)速情況，在不考慮實(shí)際的坡道的阻力時(shí)，對(duì)于基于最高車(chē)速所需要的動(dòng)力系統(tǒng)的最大的功率為：

（1）

（4.1）

純電動(dòng)汽車(chē)在高速行駛過(guò)程中，對(duì)于影響整車(chē)功率需求的最主要因素而言，主要就是空氣阻力，對(duì)于純電動(dòng)汽車(chē)而言，其最高車(chē)速一般介于100-160km/h的范圍內(nèi)，如果不考慮實(shí)際滾動(dòng)阻力，基于最高車(chē)速的功率和車(chē)速之間呈三次方的比例。

1.2 爬坡性能

對(duì)于爬坡性而言，主要是用來(lái)評(píng)定整車(chē)的低速通過(guò)性和大負(fù)載狀態(tài)的通過(guò)性能，在對(duì)其進(jìn)行評(píng)定時(shí)，一般是用所規(guī)定的爬坡車(chē)速所能達(dá)到的最大坡度來(lái)表示，在進(jìn)行最大爬坡度的設(shè)定時(shí)，一般會(huì)比實(shí)際的道路坡度要高，對(duì)于爬坡度指標(biāo)而言，一般是介于20～30%之間的范圍內(nèi)。如果在某一坡度路面上基于最低的車(chē)速行駛，則其動(dòng)力系統(tǒng)的最大的功率需求為：

（2）

（4.2）

其中，是所設(shè)計(jì)的最低通過(guò)車(chē)速，通常為15～20km/h；為最大坡度角，。

對(duì)于動(dòng)力系統(tǒng)，特別是驅(qū)動(dòng)電機(jī)系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，最大爬坡性能主要受電機(jī)的低速最大轉(zhuǎn)矩輸出能力和短時(shí)過(guò)載能力的影響。

1.3 加速性能

在整車(chē)的實(shí)際運(yùn)行中，加速行駛過(guò)程是最為常見(jiàn)的行駛工況之一，一般將其定義為，自一定車(chē)速實(shí)現(xiàn)向另一車(chē)速的加速所需要的最少的時(shí)間。在國(guó)標(biāo)中關(guān)于減速性能的測(cè)試有著如下的規(guī)定：以0～50km/h和50～80km/h兩個(gè)時(shí)間實(shí)施評(píng)價(jià)，其中，通過(guò)0～50km/h的測(cè)試可以對(duì)政策的起步加速能力進(jìn)行評(píng)定，而對(duì)于50～80km/h的測(cè)試模式而言，主要是對(duì)中等車(chē)速時(shí)的加速超車(chē)能力進(jìn)行評(píng)定。但是，當(dāng)前的加速測(cè)試主要是將0～100km/h的加速測(cè)試作為加速性能測(cè)試的方法。對(duì)于整車(chē)的實(shí)際加速性能而言，在很大程度上決定于電機(jī)的全速調(diào)速范圍內(nèi)的實(shí)際的轉(zhuǎn)矩輸出的能力，也就是與所配置的電機(jī)系統(tǒng)所對(duì)應(yīng)的最大的輸出功率的能力。在實(shí)際的加速過(guò)程中，對(duì)于所需要的最大的功率而言，主要是在實(shí)現(xiàn)了目標(biāo)車(chē)速時(shí)所需要的功率，也就是：

（3）

（4.3）

在以上的公式中，用表示旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)；用表示加速后期車(chē)速；用表示加速后期加速度。

基于以上的論述，在純電動(dòng)汽車(chē)中，主要是通過(guò)動(dòng)力性來(lái)表示其所能達(dá)到的整車(chē)極限運(yùn)動(dòng)的特性，在很大程度上取決于所搭載的動(dòng)力系統(tǒng)所能輸出的轉(zhuǎn)矩和功率，可以說(shuō)，這是實(shí)現(xiàn)純電動(dòng)車(chē)基本性能的基礎(chǔ)。

2 電動(dòng)汽車(chē)經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)指標(biāo)

在評(píng)定純電動(dòng)車(chē)的經(jīng)濟(jì)性能指標(biāo)時(shí)，一個(gè)關(guān)鍵性能參數(shù)就是單次充電所能實(shí)現(xiàn)的最大行駛里程或者其實(shí)際的能量消耗，在我國(guó)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中，對(duì)此也作了相應(yīng)的規(guī)定。在國(guó)標(biāo)中的規(guī)定是：對(duì)于單次充電的續(xù)駛里程而言，主要是指基于標(biāo)準(zhǔn)的要求，在實(shí)現(xiàn)充電至滿后，基于一定的運(yùn)動(dòng)工況需求進(jìn)行行駛，其所能實(shí)現(xiàn)的最大的行駛里程。對(duì)于以上所提及的運(yùn)動(dòng)工況主要有NEDC循環(huán)工況和60km/h工況，其中，在圖1中列出了NEDC工況的車(chē)速和時(shí)間歷程。

Fig.1 Schematic NEDC conditions

圖1 NEDC工況示意圖

在NEDC循環(huán)工況中主要涉及一個(gè)市郊循環(huán)和4個(gè)市區(qū)循環(huán)，將其時(shí)間設(shè)定為19min40s，將其理論距離設(shè)定為11.022km，如果所試驗(yàn)車(chē)輛的實(shí)際車(chē)速無(wú)法跟隨所設(shè)定的車(chē)速，相差達(dá)一定值后，則表示試驗(yàn)結(jié)束。

在完成了標(biāo)準(zhǔn)中所規(guī)定的試驗(yàn)循環(huán)后，對(duì)電池進(jìn)行重新充電，保證實(shí)現(xiàn)試驗(yàn)前的電池容量，用所得到的電網(wǎng)的電能去除行駛里程，則得到能量消耗率，其單位為Wh/km，表示為

（4）

在以上的公式中，用表示蓄電池在充電期間來(lái)自電網(wǎng)的能量，其具體單位為Wh，用表示在試驗(yàn)期間電動(dòng)車(chē)所能行駛的總距離也就是通常所說(shuō)的續(xù)駛里程，其單位為km。

經(jīng)濟(jì)性測(cè)量結(jié)果的準(zhǔn)確程度要受到測(cè)試環(huán)境的影響，在國(guó)標(biāo)中對(duì)室外的環(huán)境溫度的規(guī)定是要介于5～32℃之間，而對(duì)室內(nèi)環(huán)境的溫度規(guī)定是要介于20～30℃之間。

3 熵值法

熵值法（ Entropy method）是較為客觀的一種賦權(quán)法，在實(shí)際應(yīng)用中，基于各個(gè)指標(biāo)所能體現(xiàn)的信息量的大小來(lái)對(duì)指標(biāo)的時(shí)間權(quán)重進(jìn)行確定。就具體的應(yīng)用來(lái)說(shuō)，所選擇的正向型指標(biāo)主要是：爬坡能力、最高車(chē)速以及續(xù)駛里程等，所選擇的逆向型指標(biāo)主要是耗電量以及加速能力等。下面對(duì)基于熵值法的權(quán)值確定方法進(jìn)行描述。

首先，設(shè)有m個(gè)方案，則評(píng)價(jià)矩陣為：

（5）

將作正向化處理后，對(duì)于正向指標(biāo)：

（6）

對(duì)于逆向指標(biāo)：

（7）

計(jì)算第個(gè)指標(biāo)下第個(gè)方案數(shù)值所占的比重：

（8）

計(jì)算第個(gè)指標(biāo)的熵值：

（9）

式中，

確定第個(gè)指標(biāo)的權(quán)重：

Fig.2 WLTP-3 conditions to follow the target vehicle speed curve

圖2 WLTP-3工況下目標(biāo)車(chē)型車(chē)速跟隨曲線

（10）

通過(guò)上述過(guò)程，對(duì)任意一款車(chē)型的最高車(chē)速、加速能力、百公里耗電量以及爬坡能力等經(jīng)濟(jì)性和動(dòng)力性指標(biāo)進(jìn)行加權(quán)處理，提出動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)。

4 目標(biāo)車(chē)型綜合評(píng)價(jià)

結(jié)合電動(dòng)汽車(chē)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)指標(biāo)，以爬坡能力、續(xù)駛里程、最高車(chē)速、加速能力、百公里耗電量等作為相應(yīng)的參數(shù)指標(biāo)，通過(guò)對(duì)指標(biāo)參數(shù)的加權(quán)綜合，體現(xiàn)各個(gè)指標(biāo)在綜合評(píng)價(jià)體系中的地位和重要程度。在本文中主要是基于客觀賦權(quán)法，構(gòu)建不同指標(biāo)之間的相互的關(guān)系或者根據(jù)各個(gè)指標(biāo)所對(duì)應(yīng)的變異的程度來(lái)確定權(quán)重，并構(gòu)建了純電動(dòng)汽車(chē)動(dòng)力性經(jīng)濟(jì)性綜合評(píng)價(jià)的指標(biāo)體系。

根據(jù)WLTP測(cè)試方法，對(duì)兩目標(biāo)車(chē)型根據(jù)功率比質(zhì)量參數(shù)進(jìn)行分類，車(chē)型一PWr=55wh/kg，車(chē)型二PWr=54 wh/kg，均屬于3類工況，基于WLTP-3類行駛工況對(duì)目標(biāo)車(chē)型經(jīng)濟(jì)性能指標(biāo)進(jìn)行仿真，其工況跟隨曲線如圖2所示，整車(chē)性能指標(biāo)如表1、2所示。

表1 目標(biāo)車(chē)型1參數(shù)

Table 1 Model 1 parameters

外觀參數(shù)

車(chē)輛總質(zhì)量

1525kg

風(fēng)阻系數(shù)

0.28

迎風(fēng)面積

1.6m^2

電機(jī)規(guī)格

電機(jī)類型

永磁同步電機(jī)

最大扭矩

200N.m

最大功率

75kW

電池規(guī)格

電池類型

鋰離子電池

總?cè)萘?/p>

66Ah

總電壓

345v

SOC變化范圍

0.95-0.15

行駛裝置

輪胎滾動(dòng)半徑

0.301m

表2 目標(biāo)車(chē)型2參數(shù)

Table 2 Model 2 parameters

外觀參數(shù)

車(chē)輛總質(zhì)量

1390kg

風(fēng)阻系數(shù)

0.284

迎風(fēng)面積

1.97m^2

電機(jī)規(guī)格

電機(jī)類型

永磁同步電機(jī)

最大扭矩

240N.m

最大功率

85kW

最高轉(zhuǎn)數(shù)

10000rpm

額定轉(zhuǎn)速

3000rpm

電池規(guī)格

電池類型

鋰離子電池

總?cè)萘?/p>

80Ah

總電壓

320v（220v～420v）

SOC變化范圍

0.95-0.15

動(dòng)力傳動(dòng)裝置

主減速比

6.058

行駛裝置

輪胎滾動(dòng)半徑

0.301m

表3目標(biāo)車(chē)型性能指標(biāo)

Table3 Target vehicle performance

工況

最高車(chē)速（km/h）

0～50km/h加速時(shí)間（s）

最大爬坡度（%）

能耗

（kwh/100km）

續(xù)駛里程

（km）

車(chē)型1

WLTC-3

110

5.5

20

12

150

車(chē)型2

WLTC-3

120

7

25

14.06

160

將表3中性能指標(biāo)進(jìn)行處理，得到標(biāo)準(zhǔn)化矩陣為：

根據(jù)上述權(quán)重確定方法，得到權(quán)重：

計(jì)算得到相應(yīng)的理想解和負(fù)理想解及貼進(jìn)度分別為：

由于，所以車(chē)型一的動(dòng)力性經(jīng)濟(jì)性

綜合性能優(yōu)于車(chē)型二。

5 結(jié)論

選取了兩款目標(biāo)車(chē)型，采用整車(chē)模型和描述的測(cè)試循環(huán)工況，分別對(duì)目標(biāo)車(chē)型進(jìn)行了仿真，得到所提出的綜合評(píng)價(jià)方法所需的相關(guān)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性參數(shù)，并對(duì)參數(shù)進(jìn)行了綜合處理，得到了綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)，根據(jù)綜合

評(píng)價(jià)指標(biāo)對(duì)兩車(chē)性能做出了對(duì)比，驗(yàn)證了評(píng)價(jià)方法的完整性和可行性。

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篇(5)

關(guān)鍵詞：經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)；現(xiàn)澆混凝土；單側(cè)模板及支架體系；力學(xué)模型；極限狀態(tài)

中圖分類號(hào)：TU745.3 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1674-2974（2015）11-0133-06

城市地下建筑工程如地鐵站等經(jīng)常因場(chǎng)地限制，地下混凝土外墻無(wú)法設(shè)置雙側(cè)模板，只能采用單側(cè)模板（如圖1所示）來(lái)解決這一場(chǎng)地限制問(wèn)題.該單側(cè)模板體系由模板系與支架系組成，模板系是由面板、主楞和次楞幾個(gè)部分組成，面板直接與混凝土接觸，是保證澆筑的混凝土具有構(gòu)件所要求形狀的部分，主楞和次楞承受面板傳來(lái)的水平荷載，對(duì)面板起加強(qiáng)作用，須保證面板不變形且不發(fā)生位移.支架系由連接部分和架體部分組成.連接部分包括地腳螺栓、連接螺母、外連桿、外螺母等等.連接部分的主要作用是保證支架與模板、支架與地腳連接牢固，不發(fā)生偏移，保證單側(cè)模板體系的整體穩(wěn)定性；支架承受模板側(cè)壓力并將其傳遞到地腳上.

目前，單側(cè)模板體系在國(guó)內(nèi)地下混凝土外墻施工中正逐步增多，它能根據(jù)外墻高度要求而進(jìn)行楞骨和支架的構(gòu)造設(shè)計(jì).國(guó)外還沒(méi)有相關(guān)文獻(xiàn)對(duì)其進(jìn)行研究，國(guó)內(nèi)對(duì)其的研究主要停留在工程應(yīng)用上，孫偉在文獻(xiàn)[1]中對(duì)單側(cè)模板體系施工過(guò)程中的質(zhì)量及安全控制措施提出了建議，張中岳在文獻(xiàn)[2]中以實(shí)際工程為對(duì)象對(duì)模板體系的支架進(jìn)行了受力分析，余曉炯在文獻(xiàn)[3]中則是對(duì)一工程的單側(cè)模板體系各結(jié)構(gòu)進(jìn)行了安全性驗(yàn)算.此類研究[4-6]僅結(jié)合工程進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)構(gòu)造設(shè)計(jì)后的復(fù)核驗(yàn)算，未在理論上系統(tǒng)地結(jié)合工況對(duì)設(shè)計(jì)的可靠性與經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行綜合分析，存在制作的浪費(fèi).本文結(jié)合單側(cè)模板體系實(shí)際工況，基于模板體系在滿足穩(wěn)定性和安全性的前提下，充分利用模板體系材料的力學(xué)性能，以節(jié)省成本為目的，通過(guò)理論分析，得到經(jīng)濟(jì)的設(shè)計(jì)，并對(duì)體系常規(guī)構(gòu)件尺寸條件下隨墻體支模高度提出楞距、架距及栓徑的經(jīng)濟(jì)數(shù)據(jù)的確定方法，供實(shí)際工程選用.

1 經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的思路

單側(cè)模板及其支架的設(shè)計(jì)決定了其成本與使用功能，故在設(shè)計(jì)階段既應(yīng)考慮使用功能，也應(yīng)考慮其經(jīng)濟(jì)性[7].基于價(jià)值工程理論（V=F/C），工程的使用功能和成本存在著有效的經(jīng)濟(jì)匹配，即在保證使用功能（F）的前提下，尋求提高工程價(jià)值（V）的途徑，此時(shí)這一途徑就是開(kāi)展尋求降低工程成本（C）的優(yōu)化設(shè)計(jì)[8].因此，單側(cè)模板體系的經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)思路是：

1）對(duì)于面板設(shè)計(jì)，在混凝土側(cè)壓力作用下保持不變形和位移的同時(shí)，應(yīng)充分發(fā)揮面板材料性能從而節(jié)省用量；

2）對(duì)于承受面板傳力背楞的設(shè)計(jì)，在保證面板及背楞不變形的前提下，應(yīng)充分利用材料性能，讓間距達(dá)到最大布置；

3）對(duì)于承受模板體系傳力支架的設(shè)計(jì)，在保證整體及其局部穩(wěn)定的前提下，應(yīng)使材料性能達(dá)到利用極限，間距達(dá)到最大布置；

4）對(duì)于地腳螺栓的設(shè)計(jì)，在不考慮壓梁槽鋼設(shè)置拉錨螺栓時(shí)，保證支架不側(cè)移的前提下，應(yīng)充分利用力學(xué)性能，使螺栓直徑達(dá)到最小.

完成上述各構(gòu)件系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，就能實(shí)現(xiàn)單側(cè)模板及其支架體系的使用功能和成本的經(jīng)濟(jì)性匹配.本文在分析單側(cè)模板及支架體系受力原理的基礎(chǔ)上，建立了施工狀態(tài)的力學(xué)模型，并進(jìn)行了經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的研究.

2 單側(cè)模板及支架體系的力學(xué)模型分析

2.1 單側(cè)模板及支架體系的受力原理

單側(cè)模板及支架體系所承受的力主要是混凝土的側(cè)壓力以及傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平推力.受力路徑是由面板傳至次楞、主楞和支架，支架傳至地面.在澆筑混凝土過(guò)程中，由于混凝土與面板之間的摩擦及混凝土側(cè)壓力的作用，會(huì)使模板及支架體系有上拋與向外偏移的趨勢(shì)[9]，工程中采用預(yù)埋45°的地腳螺栓來(lái)抵抗這一趨勢(shì).地腳螺栓的抗力可分解為豎向力F.1與水平力F.2來(lái)抵抗支架的上拋與外移，從而保證體系的整體穩(wěn)定性，如圖2所示.

2.2 單側(cè)模板的受力分析

2.2.1 混凝土的側(cè)壓力

混凝土初凝之前呈半流動(dòng)狀態(tài)， 對(duì)模板產(chǎn)生一定的側(cè)壓力，在一定澆筑高度范圍內(nèi)，側(cè)壓力值隨著高度增加而加大，但當(dāng)澆筑到一定高度時(shí)，由于自身產(chǎn)生一定的承載能力，側(cè)壓力則不會(huì)繼續(xù)增加，呈不變狀態(tài)，此時(shí)的側(cè)壓力稱為混凝土的最大側(cè)壓力[10].可根據(jù)以下的公式求得[11]：

2.2.3 荷載設(shè)計(jì)值的確定

模板體系應(yīng)同時(shí)滿足穩(wěn)定性與安全性的要求，各部分強(qiáng)度及其變形都必須在規(guī)定范圍內(nèi)，即在承載能力極限狀態(tài)（滿足強(qiáng)度條件）與正常使用極限狀態(tài)（滿足變形條件）下須分別滿足荷載設(shè)計(jì)值S.k，S′.k的要求[13].S.k，S′.k按以下計(jì)算式確定：

2.3 單側(cè)模板及支架體系的力學(xué)模型

單側(cè)模板及支架體系是一個(gè)整體體系，實(shí)際力學(xué)狀態(tài)比較復(fù)雜，施工中可以根據(jù)工況及受力效果進(jìn)行模擬分析，建立相應(yīng)的力學(xué)模型.結(jié)合工況與理論分析，體系的受力力學(xué)模型如下：

1）面板可按多跨連續(xù)梁計(jì)算，以次楞為支承，驗(yàn)算跨中和懸臂端的最不利抗彎強(qiáng)度及撓度（見(jiàn)圖4），其所受荷載用q.1表示.

2）次楞一般為兩跨以上連續(xù)楞梁，以主楞為支承，當(dāng)跨度不等時(shí)，按不等跨連續(xù)楞梁或懸臂楞梁設(shè)計(jì)；主楞可根據(jù)實(shí)際情況按連續(xù)梁 、簡(jiǎn)支梁或懸臂梁設(shè)計(jì)，以連接爪（或自攻螺栓）為支承；同時(shí)主次楞梁均應(yīng)進(jìn)行最不利抗彎強(qiáng)度與撓度驗(yàn)算.次楞與主楞的力學(xué)模型分別如圖5～圖6所示，圖中布置間距分別為L(zhǎng).1和L.2，荷載分別為q.2和P.

3）三角支架是由型鋼焊接而成，其支座為一邊鉸支，一邊滑動(dòng)，有效限制支架的側(cè)移.支架按簡(jiǎn)支鋼架進(jìn)行計(jì)算，如圖7所示，圖中布置間距為L(zhǎng).3，荷載為q.3.

2.4 最不利荷載情況分析

根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算方法，可計(jì)算出一至五跨的等跨連續(xù)梁在均布荷載作用下的最大彎矩系數(shù)和最大撓度系數(shù)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2.

由表2可知：在等跨且荷載相同的情況下，簡(jiǎn)支梁的最大彎矩值和最大撓度值比其他多跨的等跨連續(xù)梁的大.由于模板體系的面板、背楞都簡(jiǎn)化為等跨連續(xù)梁來(lái)計(jì)算，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮最不利的情況，因此對(duì)模板體系進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，均按簡(jiǎn)支梁的受力情況計(jì)算，這樣充分保證了模板體系的安全性和穩(wěn)定性.同理，主楞的設(shè)計(jì)亦按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算.

因此面板、次楞、主楞的受力計(jì)算模型簡(jiǎn)圖如圖8～圖10所示.

3 單側(cè)模板及支架體系的經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)

3.1 單側(cè)模板及支架體系設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的功能要求

根據(jù)文獻(xiàn)[14]，模板構(gòu)件必須能承受施工過(guò)程中的荷載，保證彎矩強(qiáng)度σ.ω和彎矩變形ω.max滿足規(guī)定的要求，即模板設(shè)計(jì)應(yīng)同時(shí)滿足式（6）和式（7）.支架是由型鋼焊接而成的多自由度整體體系，施工過(guò)程中支架既有受拉桿件也有受壓桿件，施工中各桿件的σ.ω和ω.max應(yīng)滿足式（6）和式（7）的同時(shí)，拉桿的抗拉強(qiáng)度σ.l和壓桿抗壓強(qiáng)度σ.c應(yīng)分別滿足式（8）和式（9）的要求.地腳螺栓的抗拉力σ.d，l設(shè)計(jì)應(yīng)滿足式（10）的要求.

主楞和次楞一樣，都是以簡(jiǎn)支受力工況進(jìn)行設(shè)計(jì).因此，主楞的經(jīng)濟(jì)布距設(shè)計(jì)方法同次楞的設(shè)計(jì)方法一樣.

3.3 支架的布距設(shè)計(jì)

支架體系各桿件均為剛節(jié)點(diǎn)，整體自由度較多，無(wú)法簡(jiǎn)單地利用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算方法得出每根桿件的最大彎矩、撓度、軸力等參數(shù)表達(dá)式，目前只能借用相關(guān)軟件（較多采用SAP2000軟件）進(jìn)行試算，通過(guò)試算得出最接近材料極限的布距即為支架的經(jīng)濟(jì)布距.

3.4 地腳螺栓最小直徑的確定

從經(jīng)濟(jì)性考慮，地腳螺栓的布距應(yīng)等同支架布距.因此，地腳螺栓的經(jīng)濟(jì)性直徑按式（12）確定：

4 應(yīng)用示例

某市一地鐵站工程，地下進(jìn)站大廳混凝土外墻厚度1 000 mm，一次性澆筑的最大高度為6.9 m，墻體總長(zhǎng)為155.8 m，采用單側(cè)支模施工技術(shù).原施工方案確定了單側(cè)模板及支架體系各構(gòu)件材料、規(guī)格和布置間距，地腳螺栓采用Ⅱ級(jí)螺紋鋼，直徑為40.該模板工程設(shè)計(jì)者僅是根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，先給出各構(gòu)件系統(tǒng)的布距值，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行強(qiáng)度及變形驗(yàn)算，滿足條件即用于實(shí)際工程中的布距.這種設(shè)計(jì)方法更注重安全而忽略了其經(jīng)濟(jì)性.

經(jīng)過(guò)計(jì)算，該模板工程各構(gòu)件系統(tǒng)布距還能進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化，運(yùn)用本文提出的經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)方法對(duì)本工程單側(cè)模板及支架體系進(jìn)行重新設(shè)計(jì)，得到各構(gòu)件的經(jīng)濟(jì)布距，見(jiàn)表3，相應(yīng)的地腳螺栓的直徑為48.

進(jìn)行重新設(shè)計(jì)后，前后用量相比，次楞節(jié)省19.3%，主楞楞節(jié)省22.2%，支架節(jié)省26.5%、地腳螺栓節(jié)省9.2%，在保證施工安全的條件下，大大降低了施工成本.

5 結(jié) 論

1）本文通過(guò)系統(tǒng)地分析現(xiàn)澆混凝土單側(cè)模板及支架體系的工況，建立了相應(yīng)的受力力學(xué)模型，并基于價(jià)值工程原理，提出了滿足功能要求前提下充分利用材料性能，使其達(dá)到極限狀態(tài)下的經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)方法.

2）本文解析了單側(cè)模板及支架體系的經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)時(shí)模板的次楞、主楞和支架的經(jīng)濟(jì)布距，以及支架經(jīng)濟(jì)布距時(shí)的地腳螺栓直徑，并通過(guò)實(shí)際工程的應(yīng)用示例計(jì)算表明達(dá)到了節(jié)省材料，降低施工成本的效果.

3）在工程施工中，施工單位應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工條件情況對(duì)經(jīng)濟(jì)布距作一定的調(diào)整，使其更能適合工程要求.

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篇(6)

關(guān)鍵詞：煤質(zhì)；電廠鍋爐運(yùn)行；經(jīng)濟(jì)性；燃燒效率；煤炭資源 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

中圖分類號(hào)：TK227 文章編號(hào)：1009-2374（2016）02-0073-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2016.02.036

國(guó)家的一次能源實(shí)際上就是指煤炭，由于煤炭資源消耗量日益增加，使得價(jià)格不斷增加、市場(chǎng)越來(lái)越緊張，促使現(xiàn)階段燃煤市場(chǎng)普遍存在使用混煤的問(wèn)題：一是電廠被動(dòng)應(yīng)用混煤。生產(chǎn)煤炭的部門(mén)利用不同的摻和方式來(lái)不斷滿足實(shí)際需求，改變劣質(zhì)煤自身特點(diǎn)，降低煤價(jià)；二是為了保證電廠可以穩(wěn)定、安全地降低成本，改善煤質(zhì)特性也是混煤的主要原因。依據(jù)特定煤種合理設(shè)計(jì)燃煤電廠鍋爐，設(shè)計(jì)煤種的差異，導(dǎo)致不同結(jié)構(gòu)、不同爐型、不同燃燒器以及運(yùn)行后的方式也不相同。電廠鍋爐運(yùn)行的過(guò)程中，煤質(zhì)變化會(huì)在一定程度上影響安全性和經(jīng)濟(jì)性，所以需要不斷分析煤質(zhì)對(duì)電廠鍋爐運(yùn)行及經(jīng)濟(jì)性的影響。

1 燃煤電廠鍋爐運(yùn)行現(xiàn)狀分析

電廠鍋爐能否正常運(yùn)行是保證電廠運(yùn)營(yíng)產(chǎn)能和安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基礎(chǔ)，電廠鍋爐運(yùn)行的過(guò)程中，需要實(shí)時(shí)進(jìn)行監(jiān)視，保證正常的汽包水位、爐膛壓力和主汽參數(shù)，需要具有一致的機(jī)組負(fù)荷和鍋爐蒸發(fā)量。

1.1 爐膛結(jié)渣分析

在設(shè)計(jì)大型燃煤電廠鍋爐的時(shí)候，需要合理分析燃煤的種類，依據(jù)業(yè)主所提供的煤種，來(lái)當(dāng)作設(shè)計(jì)燃燒器和鍋爐爐膛的重要選型參數(shù)。設(shè)計(jì)相關(guān)人員需要切實(shí)掌握好燃煤煤種特性和著火燃盡性，在設(shè)計(jì)鍋爐爐膛的時(shí)候，例如，在選擇爐膛斷面熱負(fù)荷、爐膛的容積熱負(fù)荷、爐膛火焰高度、燃燒器區(qū)域壁面熱負(fù)荷等相關(guān)參數(shù)的時(shí)候，需要保證有一定的可靠性。如果爐膛容積、水冷壁面積、爐膛橫截面積等設(shè)計(jì)參數(shù)選用過(guò)小，會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重的結(jié)渣問(wèn)題。在電廠鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，影響爐膛結(jié)渣的原因就是燃煤特性和種類。一般情況下，電廠鍋爐燃煤都不能完全滿足設(shè)計(jì)的實(shí)際規(guī)范需求，在燃燒的過(guò)程中，判斷是否會(huì)形成結(jié)渣的最主要依據(jù)是灰的熔融性，利用鍋爐運(yùn)行過(guò)程中灰成分和還原性氣氛強(qiáng)弱來(lái)決定灰熔點(diǎn)的高低，如果具有比較低的灰熔點(diǎn)，會(huì)出現(xiàn)比較嚴(yán)重的結(jié)渣問(wèn)題。

1.2 氮氧化物的排放分析

隨著人們生活水平的不斷提高，使得人們?cè)絹?lái)越重視環(huán)境保護(hù)問(wèn)題，國(guó)家不斷提高治理空氣的力度，制定更加嚴(yán)格的排放標(biāo)準(zhǔn)，所以需要合理分析電廠燃煤鍋爐運(yùn)行現(xiàn)狀，績(jī)效考核的基本規(guī)范就是監(jiān)控氮氧化物的排放。在燃燒燃煤的時(shí)候，高溫的情況下，氨會(huì)與氧氣發(fā)生一定反應(yīng)，形成氮氧化物，主要包括二氧化氮、一氧化氮，90%以上都是一氧化氮，在低溫情況下，一氧化氮會(huì)由于空氣中的氧化作用形成二氧化氮。在上述反應(yīng)過(guò)程中，溫度會(huì)具有一定的影響，因此降低氮氧化物的主要方式就是降低在鍋爐燃燒中煙氣停留在高溫區(qū)域的時(shí)間和降低煙氣溫度，不斷分析低碳燃燒技術(shù)，主要包括爐內(nèi)還原及再燃技術(shù)、空氣分級(jí)技術(shù)、低氮燃燒器技術(shù)等，可以很好地解決上述排放氮氧化物的問(wèn)題，以便于能夠保證排放氮氧化物的質(zhì)量和濃度符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。

1.3 混煤燃燒分析

電廠燃煤鍋爐是煤炭資源消耗大戶，為了能夠有效降低成本、增加能源的利用率，需要依據(jù)燃燒分子結(jié)構(gòu)和性能來(lái)劃分不同煤種，然后依據(jù)相應(yīng)比例進(jìn)行混合，最后進(jìn)行加工生產(chǎn)，然后形成具有一定運(yùn)行效率的混合煤，不但可以緩解目前緊缺煤炭資源的問(wèn)題，也可以充分滿足實(shí)際供電需求。但是在使用混合煤的時(shí)候，會(huì)具有一定的問(wèn)題和不足，由于混合煤沒(méi)有設(shè)計(jì)好燃燒性能以及單種煤性能，因此需要不斷克服摻燒技術(shù)的不足，例如燃燒穩(wěn)定性、不易著火等問(wèn)題，需要合理匹配鍋爐和燃盡量，并且保證能夠合理地解決爐膛負(fù)壓波動(dòng)和風(fēng)機(jī)點(diǎn)偏離的問(wèn)題。

2 不同煤種燃燒技術(shù)指標(biāo)

如表1所示是幾種不同煤質(zhì)的燃燒數(shù)據(jù)，從表1可以發(fā)現(xiàn)，燃燒性能最好的就是神混2號(hào)和伊泰神木煤；次之的是神華神木煤和神華配煤2號(hào)。燃燒熱效率接近93.6%的就是神華神木煤、伊泰神木煤、神混2號(hào)煤，其中相對(duì)較低的是神華配煤2號(hào)，大約具有93.4%的熱效率，主要含量就是灰分，導(dǎo)致不能充分燃燒。從低到高的供電耗能為：神混2號(hào)、神華神木煤、山西優(yōu)混煤（Vad1=29.1）、神華配煤2號(hào)、伊泰神木煤和山西優(yōu)混煤。

3 煤質(zhì)變化對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性的影響

眾所周知，分析煤工業(yè)的時(shí)候，包括以下方面：揮發(fā)分、灰分、水分、硫分、發(fā)熱量以及固定碳。需要充分了解以及掌握上述因素對(duì)電廠鍋爐安全運(yùn)行的影響及意義。在設(shè)計(jì)鍋爐的時(shí)候，需要保證能夠具有最佳的熱效率，如果設(shè)計(jì)的時(shí)候具有偏離的鍋爐參數(shù)，會(huì)很大程度上影響燃燒的情況。

3.1 水分的影響

燃燒過(guò)程中如果具有水分，不僅會(huì)降低發(fā)熱量和可燃物質(zhì)的含量，還會(huì)由于氣化、蒸發(fā)等消耗大量熱量，促使降低爐膛內(nèi)部溫度，使得煤粉很難著火，具有比較大的排煙量，增加用電量，此外還會(huì)提高堵塞輸煤系統(tǒng)的概率。水分越高，會(huì)越容易導(dǎo)致倉(cāng)內(nèi)的煤形成板結(jié)，提高通風(fēng)阻力，從而降低爐內(nèi)溫度，擁有比較靠后的爐內(nèi)著火點(diǎn)，降低有效著火范圍，縮短燃燒時(shí)間，提高化學(xué)以及機(jī)械的不完善損失，還會(huì)提高煙氣量，使得不斷提高煙熱的損失，減少熱效率，提高引風(fēng)機(jī)的負(fù)荷，為腐蝕和低溫受熱提供一定基礎(chǔ)和保證。

3.2 揮發(fā)分的影響

在燃燒煤的過(guò)程中，最重要的指標(biāo)就是揮發(fā)分，在比較低溫度的情況下，揮發(fā)分會(huì)燃燒和析出，并且隨著不斷燃燒放熱，促使快速增加焦碳粒溫度，為燃燒以及著火提供了依據(jù)和保障，此外，析出揮發(fā)分會(huì)提高內(nèi)部焦炭孔隙以及外部反應(yīng)面積，可以在一定程度上增加燃燒焦炭的速度。具有越高的揮發(fā)分，就會(huì)越容易燃燒煤，也就擁有越高的燃燒效果，提前煤粉著火點(diǎn)，下移火焰中心，對(duì)于鍋爐吸收熱具有一定作用，還可以不斷減少炮眼溫度，對(duì)于降低發(fā)電耗能和提高熱效率具有很大作用。

3.3 灰分的影響

在燃燒過(guò)程中，燃料灰分不僅不會(huì)釋放出相應(yīng)的熱量，還會(huì)不斷吸收熱量，所以具有越大的灰分含量，就存在越低的發(fā)熱量，使得延遲著火和著火困難，此外，還會(huì)明顯降低爐膛內(nèi)部燃燒溫度，降低煤的燃盡度，使得出現(xiàn)高的飛灰可燃物。如果具有比較大含量的灰分，灰分可能會(huì)包裹碳粒，降低碳粒表面燃燒速度，減少傳播火焰的速度，出現(xiàn)不良燃燒的問(wèn)題。煤提高1%的灰分，從理論上來(lái)說(shuō)，就會(huì)降低5℃的燃燒溫度，所以會(huì)使得發(fā)生困難著火、不良燃燒或者爆炸等問(wèn)題。

4 提高電廠鍋爐運(yùn)行效率的措施

4.1 做好燃煤的選擇

在設(shè)計(jì)電廠燃煤鍋爐的時(shí)候，設(shè)計(jì)過(guò)程中需要以特定煤種為基礎(chǔ)，選擇不同種類的燃煤，設(shè)計(jì)鍋爐結(jié)構(gòu)、爐型就會(huì)不同，此外，還會(huì)具有不同的制粉系統(tǒng)、燃燒器、鍋爐運(yùn)行方式，所以，在選擇燃煤的時(shí)候，如果具有和設(shè)計(jì)不一致煤種的時(shí)候，會(huì)對(duì)鍋爐整體運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性造成影響，影響電廠燃煤運(yùn)行實(shí)際效率的主要原因就是燃煤的選擇。相關(guān)人員通過(guò)對(duì)電廠進(jìn)行實(shí)際燃燒實(shí)驗(yàn)，分析不同種類的燃燒的經(jīng)濟(jì)性、結(jié)渣特性、燃燒指標(biāo)、相對(duì)磨損性等，可以發(fā)現(xiàn)，最小燃盡性能的就是2號(hào)燃煤和伊泰神木煤；伊泰神木煤中存在一定的山西優(yōu)質(zhì)混煤，具有相對(duì)比較低含量的飛灰可燃物；對(duì)電廠鍋爐內(nèi)部具有最小相對(duì)磨損性的就是伊泰神木煤；摻燒或者單燒煤的時(shí)候，都具有比較輕微的對(duì)于屏式過(guò)熱器以及鍋爐水冷壁的結(jié)渣程度。綜合分析電廠燃煤鍋爐的實(shí)際負(fù)荷能力、運(yùn)行成本、飛灰利用狀態(tài)、維護(hù)成本、供電成本等因素，在選擇燃煤的時(shí)候，作為電廠主要的煤種需要優(yōu)先考慮山西優(yōu)混煤、伊泰神木煤、華神木煤、神華配煤。

4.2 提高鍋爐燃料燃燒的質(zhì)量

想要有效增加燃燒燃料的質(zhì)量，需要不斷分析和重視爐膛、煤種等，合理調(diào)節(jié)輸送二次風(fēng)和一次風(fēng)的情況，增加電廠燃煤鍋爐實(shí)際運(yùn)行效率，如合理調(diào)節(jié)燃燒煤粉需要的過(guò)量空氣系數(shù)和空氣量，以便于可以增加燃燒燃煤的質(zhì)量。一般來(lái)說(shuō)，在燃燒煤粉的時(shí)候主要應(yīng)用的是劣質(zhì)煤、無(wú)煙煤、貧煤等，其中最好的過(guò)量空氣系數(shù)α就是在1.2～1.25之間，燃用煙煤和褐煤的最好過(guò)量空氣系數(shù)就是在1.15～1.20之間。在運(yùn)行電廠鍋爐的時(shí)候，用來(lái)加熱和干燥煤粉的就是一次風(fēng)，為燃燒提供一定熱量，利用送風(fēng)機(jī)進(jìn)入到燃燒設(shè)備中用來(lái)吸高溫?zé)煔獾氖嵌物L(fēng)，此外，還可以為燃燒提供一定的氧氣，保證可以正常運(yùn)行。所以，需要有效地控制一、二次風(fēng)，合理控制出口溫度，不斷增加燃燒燃料的質(zhì)量，同時(shí)，需要選擇合理的煤種，一般小粒徑不能高于6mm的20%、大粒徑不能高于40mm的20%，上述方式可以在一定程度上增加燃燒效率。

5 結(jié)語(yǔ)

總而言之，研究煤質(zhì)對(duì)電廠鍋爐運(yùn)行及經(jīng)濟(jì)性影響，對(duì)于促進(jìn)電廠經(jīng)濟(jì)發(fā)展、安全運(yùn)行具有重要意義，分析煤質(zhì)情況，可以利用不同方式來(lái)控制不同煤種，充分提高燃燒效率，達(dá)到企業(yè)效益最大化的目的。

參考文獻(xiàn)

[1] 王韻.煤質(zhì)對(duì)電廠鍋爐運(yùn)行及經(jīng)濟(jì)性影響的研究[J].建筑工程技術(shù)與設(shè)計(jì)，2014，（33）.

篇(7)

關(guān)鍵詞:電房;變壓器;增容改造;經(jīng)濟(jì)研究

廣東機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院原S9-630KVA電力變壓器是在2002年暑假進(jìn)行電房增容改造時(shí)所選用的。至2007年時(shí),變壓器容量漸顯得不夠了。為保證學(xué)院教學(xué)及生活的正常進(jìn)行和人員設(shè)備的安全,學(xué)院決定對(duì)電房進(jìn)行增容改造。

一、增容改造

(一)總有功功率、無(wú)功功率計(jì)算負(fù)荷

P=926*0.9=833.4kw

Q=790*0.93=734.4kvar

S=1110.81KVA

(二)無(wú)功補(bǔ)償計(jì)算

1、降壓變壓器功率損耗

PT=0.015 S=0.015*1110.8=16.66kw

QT=0.06 S=0.06*1110.8=66.65kvar

高壓側(cè)計(jì)算負(fù)荷:

P(1)=833.4+16.66=850.06kw

Q(1)=734.4+66.65=801.05kvar

S(1)=1168.03KVA

高壓側(cè)功率因數(shù):

cosΦ(1)=850.06/1168.03=0.73

小于規(guī)定的0.9,需無(wú)功補(bǔ)償

2、cosΦ=0.92

低壓側(cè)cosΦ(2)=833.4/1110.81=0.75

低壓側(cè)無(wú)功補(bǔ)償容量:

Qc=833.4*[tan(arccos0.75)-tan(arccos0.0.92)]=375.03

取Qc=380

3、電房低壓側(cè)補(bǔ)償后計(jì)算負(fù)荷

S(2)=905.62KVA

補(bǔ)償后變壓器功率損耗:

P′T=0.015*905.62=13.58kw

Q′T=0.06*905.62=54.34kvar

補(bǔ)償后電房高壓側(cè)計(jì)算負(fù)荷:

P′(1)=833.4+13.58=846.98kw

Q′(1)=(734.4-380)+54.34=408.74kvar

S′(1)=940.45KVA

I′(1)=940.45/(3*10)=54.3A

無(wú)功補(bǔ)償后高壓側(cè)功率因數(shù):

cosΦ=846.98/940.45=0.9006

正好滿足規(guī)定要求。

(三)變壓器容量選擇

從計(jì)算結(jié)果和根據(jù)SNT≥S=940.45 KVA原則,并查表得:至少要選容量為1000KVA的變壓器才能滿足目前供電要求。從學(xué)院較長(zhǎng)遠(yuǎn)的發(fā)展著想及根據(jù)過(guò)去5年用電設(shè)備容量增長(zhǎng)情況多方面考慮,變壓器容量宜追加一個(gè)1.3-1.4容量系數(shù),即容量要達(dá)到1300-1400KVA才更合適穩(wěn)妥。

二、經(jīng)濟(jì)方案研究

(一)變壓器的選配

由表1可知,留用原S9-630KVA變壓器,再新買(mǎi)一臺(tái)S11-800KVA變壓器的經(jīng)濟(jì)方案最好。

(二)變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

經(jīng)濟(jì)運(yùn)行是指在傳輸電量相同的條件下,通過(guò)擇優(yōu)選取最佳運(yùn)行方式和調(diào)整負(fù)載,使變壓器電能損失最低。變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行無(wú)需投資,只要加強(qiáng)供、用電科學(xué)管理。限于上述經(jīng)濟(jì)方案表格著墨不能過(guò)多,其實(shí)“留用原S9-630KVA變壓器,再新買(mǎi)一臺(tái)S11=800KVA變壓器”經(jīng)濟(jì)方案就隱含了實(shí)現(xiàn)變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的條件:

1、平日,即一年兩個(gè)學(xué)期正常上課期間,我們根據(jù)單臺(tái)變壓器運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)等特性和學(xué)院教學(xué)(包括實(shí)訓(xùn)教學(xué))、學(xué)生食堂、學(xué)生公寓、辦公樓等用電情況負(fù)荷的大小合理分配給兩臺(tái)不同容量的變壓器,各自單獨(dú)運(yùn)行,可基本實(shí)現(xiàn)其經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

2、利用學(xué)院有暑寒兩假期的特點(diǎn):全部學(xué)生都離開(kāi)了學(xué)院,所以凡與學(xué)生有關(guān)的教學(xué)、生活等用電都停止了,學(xué)院主要是住院內(nèi)教職工的生活用電。暑假期間全院用電設(shè)備總?cè)萘考s570kw,電房完全可以切換為只S11-800KVA變壓器運(yùn)行;寒假期間進(jìn)入冬季較暑假用電量更少,用電設(shè)備總?cè)萘考s450kw,此期間電房又完全可以切換到S9-630KVA變壓器單獨(dú)運(yùn)行了。

三、結(jié)論

對(duì)于安裝有兩臺(tái)變壓器的電房,學(xué)校等其他一些公共場(chǎng)所,根據(jù)變壓器現(xiàn)有的技術(shù)參數(shù),結(jié)合實(shí)際負(fù)載情況,選擇合理的變壓器運(yùn)行方式,是能夠?qū)崿F(xiàn)變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提高經(jīng)濟(jì)效益的。學(xué)院電房的增容改造,通過(guò)經(jīng)濟(jì)方案的研究完全實(shí)現(xiàn)了上述經(jīng)濟(jì)目標(biāo)。目前,電房運(yùn)行狀態(tài)良好,確保了學(xué)院的教學(xué)、師生日常生活的正常進(jìn)行。

參考文獻(xiàn):

1、江文.供配電技術(shù)[M].機(jī)械工業(yè)出版社,1998.