摘要：以海口市天翔路綜合管廊燃?xì)猹?dú)立艙為研究對象,采用ANSYS ICEM CFD 15. 0軟件在燃?xì)夤艿郎戏浇⒍S物理模型,模型尺寸為200 m×2 m,泄漏孔為直徑為5 mm的圓形小孔。燃?xì)庠讵?dú)立艙室內(nèi)的泄漏擴(kuò)散滿足三大守恒方程(質(zhì)量守恒、動(dòng)量守恒、能量守恒)、無化學(xué)反應(yīng)的組分輸運(yùn)方程以及混合氣體密度方程,采用Fluent 15. 0軟件對燃?xì)夤艿涝谑鹿释L(fēng)狀態(tài)下的泄漏擴(kuò)散濃度分布規(guī)律及通風(fēng)稀釋效率的影響因素進(jìn)行模擬研究。每種工況模擬開始時(shí),將送風(fēng)口風(fēng)速設(shè)定為1. 87 m/s,即通風(fēng)換氣次數(shù)為6次/h,當(dāng)位于下風(fēng)向、距離泄漏孔15 m處的監(jiān)測點(diǎn)報(bào)警后,暫停計(jì)算,重新設(shè)置邊界條件,將送風(fēng)口邊界條件由正常通風(fēng)換氣次數(shù)調(diào)整為不同的事故通風(fēng)換氣次數(shù),即改變送風(fēng)口的風(fēng)速,進(jìn)行模擬研究。研究結(jié)果表明:當(dāng)泄漏孔徑不超過5 mm,管道壓力不超過0. 4 MPa時(shí),12次/h的最小事故通風(fēng)可以滿足綜合管廊內(nèi)燃?xì)馀撌业陌踩\(yùn)行。當(dāng)泄漏孔徑為5 mm、管道壓力為0. 8 MPa時(shí),24次/h的換氣次數(shù)基本滿足燃?xì)馀摰耐L(fēng)換氣需求。管道壓力越大,泄漏量越大,燃?xì)馀摻獬ｋU(xiǎn)所需的通風(fēng)換氣量也越大,因此建議以管道壓力及艙室燃?xì)鉂舛葹轳詈虾瘮?shù),采用變頻風(fēng)機(jī),實(shí)現(xiàn)事故狀態(tài)下聯(lián)動(dòng)通風(fēng)控制。燃?xì)夤艿腊l(fā)生泄漏時(shí),增加通風(fēng)換氣次數(shù)可以明顯地稀釋艙室內(nèi)的燃?xì)庵翀?bào)警濃度以下,但是通風(fēng)口至防火墻之間的角落里容易積聚泄漏的天然氣,因此,建議在燃?xì)馀撁總€(gè)防火分區(qū)的排風(fēng)口和艙室右側(cè)防火墻之間的死角區(qū)域增加誘導(dǎo)風(fēng)機(jī)。